實(shí)際生產(chǎn)中按照這個(gè)數(shù)據(jù)制作了施以氧化處理的發(fā)動(dòng)機(jī)閥，按照上述的順序所得的氧化硬化層厚度與處理?xiàng)l件的關(guān)系。并評(píng)價(jià)了疲勞性能及耐磨性。圖4所示為制作的閥施以重復(fù)彎曲應(yīng)力測定的氧化處理閥的S-N曲線。該試驗(yàn)方法可參照文獻(xiàn)9氧化硬化層一增厚，疲勞強(qiáng)度就降低，670℃處理材中接近未氧化處理的材料則得到高疲勞強(qiáng)度。選擇氧化處理?xiàng)l件應(yīng)考慮耐磨性，考慮到閥的耐磨壽命與要求疲勞特性時(shí)應(yīng)決定合適的氧化處理?xiàng)l件。 不適合大批量生產(chǎn)。最適宜的方法就是氧化處理，鈦合金閥門開發(fā)時(shí)的最大課題是耐磨性表面處理技術(shù)的開發(fā)。TiN涂層、Mo注射層及Cr噴鍍等表面處理均成本高、且難以長時(shí)間維持其耐磨性。即在鈦中固溶高濃度的氧，其硬度上升，內(nèi)部得到較厚的硬化層。氧化處理基本上是大氣中高溫區(qū)加熱并保溫的單純熱處理。但抗蠕變性能低的Ti-6A l-4V制閥屬通常的退火組織，處理中因自重易發(fā)生變形。抗蠕變性優(yōu)良的針狀組織為閥的基本組織，但這種組織的延性及疲勞性能較低。因此在β區(qū)加熱后，通過控制各種冷卻條件，防止粗大的α相在晶界析出，就可得到很微細(xì)的針狀組織，確保高延展性及與等軸組織一樣的疲勞性的同時(shí)成功控制了氧化處理時(shí)的蠕變變形。

　　采用從實(shí)際制造過程中閥軸部切出的試樣，評(píng)價(jià)了其拉伸性能，拉伸性能高達(dá)980MPa以上，延伸率也高達(dá)12%以上。并確認(rèn)，即便是針狀組織也得到不遜色于等軸材的高的疲勞特性。使用中暴露在高溫下的排氣閥使用的代表性合金是Ti-6A l-2Sn-4Zr-2Mo-0.1Si6242S但二輪車較四輪車閥更易長期暴露在高溫區(qū)，所以又選用了耐熱性更好的TImetaL1100Ti-2.7Sn-4Zr-0.4Mo-0.45Si該合金在實(shí)用鈦合金中是耐熱性最好合金之一，但其耐用溫度約為600℃，而二輪排氣閥則要求要有800℃左右的耐熱性，所以必須選擇最佳的熱處理?xiàng)l件，再探討是否適用。因此在不同的熱處理?xiàng)l件下，評(píng)價(jià)了室溫~800℃下的拉伸特性、耐高溫蠕變特性，沖擊特性及疲勞特性，以把握最好的材料特性匹配，并在合適的條件下制作發(fā)動(dòng)機(jī)閥。

　　但若條件控制得不好，施以氧化硬化層以提高閥的耐磨性。確保的疲勞性能有可能出現(xiàn)極端降低。因此把握最佳的熱處理?xiàng)l件特別重要。因此在670~820℃的溫度范圍施以1~16h大氣熱處理，測定表面性狀及表層部硬度分布的同時(shí)調(diào)查氧化處理?xiàng)l件對疲勞性能的影響。施以最佳熱處理的室溫~700℃的溫度范圍，其0.2%屈服強(qiáng)度高于普通鋼制排氣閥材SUH35800℃附近兩者基本相同。該合金在800℃下的疲勞性能與SUH35也相同。最擔(dān)心的抗高溫蠕變性能也優(yōu)于SUH35也就是說對該合金處理以適當(dāng)?shù)臒崽幚恚涂纱_保閥的各種特性。

　　圖2所示為在不同的溫度下的施以1h氧化處理的試樣的表層硬度分布。圖3所示為在670℃及820℃下不同時(shí)間的氧化處理試樣的表層硬度分布。隨著處理溫度的升高，氧在鈦合金內(nèi)部的擴(kuò)散距離增長，更深層就可得到高硬度值。如，這次試驗(yàn)條件的溫度范圍內(nèi)，最高溫長時(shí)間的820℃下，4h氧化處理的試樣約為50μm最低溫短時(shí)間的670℃，1h處理的試樣硬化厚度約為10μm表面生成的氧化蝕刻（Ti02氧就從這里擴(kuò)散到基體中，蝕刻正下方最表層部的硬度無論在哪種條件下施以熱處理其硬度均是相同的然而在顯微維氏硬度測定可能表層到數(shù)μm深度，不同的熱處理?xiàng)l件下確認(rèn)有較大的硬度差。同時(shí)在一部分的高溫長時(shí)間的氧化處理?xiàng)l件下，氧化硬化層產(chǎn)生了裂紋，這說明氧化處理不合適。