隨著我國航空航天、國防軍事等事業(yè)發(fā)展越來越快，對增材制造技術及其產品的需求越來越大，越來越多的增材制造零件被應用在航天器、武器裝備的關鍵部位。由于服役環(huán)境苛刻，這些部件經常會承受高速沖擊載荷的作用，如武器裝備的毀傷和外太空中碎片對飛行器的撞擊威脅（高應變率條件），外空間探測器著陸和飛鳥撞機（中低應變率條件）等。因此要求其在規(guī)定的沖擊載荷下能保證結構的完整性和連續(xù)性，這對增材制造零件在極端加載條件下的動態(tài)承載能力提出了越來越高的要求。

　　寧波大學沖擊與安全工程教育部重點實驗室王永剛教授課題組與華南理工大學機械與汽車工程學院王迪教授、中國工程物理研究院流體物理研究所李治國副研究員、德國萊布尼茲固態(tài)與材料研究所Konrad Kosiba博士等合作，研究了激光選區(qū)熔化增材制造Ti-6Al-4V合金在高溫沖擊載荷下的動態(tài)響應和失效破壞機理，揭示了高溫高應變率條件下絕熱剪切帶形成及其微觀組織演變規(guī)律。相關論文以題為“Dynamic compressive properties and underlying failure mechanisms of selective laser melted Ti-6Al-4V alloy under high temperature and strain rate conditions”發(fā)表在Additive Manufacturing上。

　　如圖1所示，在室溫條件下，低應變率時的激光選區(qū)熔化Ti-6Al-4V合金仍然表現(xiàn)出較強的應變硬化效應，但是隨著隨著加載應變率的增加，材料的塑性變形區(qū)呈現(xiàn)軟化的趨勢，說明在應變率強化效應和絕熱溫升效應的競爭中，后者已經占據上風。當加載溫度升高時，熱軟化效應帶來的影響更為明顯，材料的塑性變形區(qū)已經呈現(xiàn)明顯的下降趨勢，此時，由高溫導致材料的流動性增加，對應的應變也隨之增大。由于增材制造鈦合金表現(xiàn)出一定的脆性，在低溫或者高應變率條件下，試樣傾向于完全破裂，而在高溫條件下，由于鈦合金的導熱性較差，極易發(fā)生絕熱剪切破壞。

　　圖1不同溫度和應變率下的激光選區(qū)熔化Ti-6Al-4V合金的動態(tài)應力-應變曲線。

　　圖2為650℃/6000s-1下激光選區(qū)熔化Ti-6Al-4V合金中的絕熱剪切帶(adiabatic shear band, ASB )及其附近區(qū)域的微觀形貌，剪切帶大致沿著加載方向45°的方向擴展，也是剪切力最大的方向。剪切帶周圍的輕度變形區(qū)的板條狀馬氏體已經彎曲，重度變形區(qū)的馬氏體已經彎曲破碎，剪切帶內的晶粒組織已經細化成納米尺度。

　　圖2  650℃/6000s-1加載條件下激光選區(qū)熔化Ti-6Al-4V合金試樣中的微觀組織形貌。(a)未變形區(qū)，(b,c) 中等變形區(qū)，(d)重度變形區(qū)，(e,f) 絕熱剪切帶及其內部形貌。

　　如圖3所示，在高溫沖擊載荷作用下，材料的微觀組織和織構發(fā)生明顯變化。在剪切帶及其周邊區(qū)域產生大量的細小的等軸再結晶晶粒，平均晶粒尺寸由原始態(tài)的4.4μm2減小至650℃/6000s-1時的1.44μm2，而織構強度從2.35增加到9.34。剪切帶內的晶粒尺寸進一步減至0.41μm2，而織構強度則增至11.13，表明在沖擊過程中，再結晶晶粒能夠自我調整以適應剪切變形。

　　圖3高溫高應變率加載條件下的晶粒形貌、織構和晶粒尺寸統(tǒng)計圖。(a)未加載材料，(b)650℃/6000s-1條件下，(c) 剪切帶內。

　　圖4變形馬氏體反映了在高溫沖擊激光選區(qū)熔化TC4合金的微觀組織演變狀態(tài)。(a,b) 菊池帶襯度圖和IPF圖，(c,d)變形馬氏體上線段L1和L2上的取向差，(c)板條狀馬氏體在沖擊載荷下的變形機理。

　　研究發(fā)現(xiàn)，與傳統(tǒng)鈦合金（軋制、鑄造等）不同，增材制造TC4合金中主要以細小的板條狀馬氏體為主。在沖擊載荷下，微觀組織的演變機理除了有動態(tài)再結晶，還有變形孿晶伴生的α板條橫向斷裂機理。其過程分析如下：原始態(tài)的板條軸線近似平行于剪切方向，垂直于板條縱軸形成一簇LAGB。在沖擊載荷的作用下，板條在LAGB的末端開始收縮。隨著變形的進行，LAGB的取向差增大，更多的位錯形成、堆積，部分位錯轉變?yōu)樽冃螌\晶。LAGB逐漸擴展直至貫穿整個板條。同時，板條軸線傾斜，使其更加垂直于加載方向，如階段II所示。在第III階段，板條傾斜加劇，變形孿晶沿著LAGB繼續(xù)生長，直到板條被穿透，從而導致板條橫向斷裂。（文：LY）